В котлах, как и других отопительных установках, используется не все тепло, которое выделяется при сгорании топлива. Довольно большая часть тепла уходит вместе с продуктами горения в атмосферу, часть теряется через корпус котла и небольшая часть теряется из-за химического или механического недожога. Под механическим недожогом понимаются потери тепла из-за провала или уноса зольных элементов с несгоревшими частицами.

Тепловой баланс котла — это распределение тепла, которое выделяется при сжигании топлива, на полезное тепло, используемое по назначению, и на потери тепла, которые происходят при работе теплового оборудования.

Схема основных источников теплопотерь.

В качестве эталонной величины прихода тепла принимают ту величину, которая могла выделиться при низшей теплоте сгорания всего топлива.

Если в котле используется твердое или жидкое топливо, то тепловой баланс составляют в килоджоулях относительно каждого килограмма израсходованного топлива, а при использовании газа — относительно каждого кубического метра. И в том, и в другом случае тепловой баланс может быть выражен в процентном отношении.
Уравнение теплового баланса
Уравнение теплового баланса котла при сжигании газа можно выразить следующей формулой:

Параметры оптимальной нагрузки обеспечивают высокую производительность отопительной системы.

• QT=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6;
• где QT — общее количество термического тепла, которое поступило в топку котла;
• Q1 — полезное тепло, которое используется для нагрева теплоносителя или получения пара;
• Q2 — потери тепла, которое уходит вместе с продуктами горения в атмосферу;
• Q3 — потери тепла, связанные с неполным химическим сгоранием;
• Q4 — потери тепла из-за механического недожога;
• Q5 — потери тепла через стенки котла и труб;
• Q6 — потери тепла из-за удаления золы и шлака из топки.

Как видно из уравнения теплового баланса, при сжигании газообразного или жидкого топлива отсутствуют величины Q4 и Q6, которые характерны только для твердого топлива.

Если же тепловой баланс выразить в процентах от общей теплоты (QT=100%), то данное уравнение принимает вид:

• 100=q1+q2+q3+q4+q5+q6.

Если разделить каждый член уравнения теплового баланса из левой и правой части на QT и умножить его на 100, то получится тепловой баланс в процентах от общего поступившего количества тепла:

• q1=Q1*100/QT;
• q2=Q2*100/QT и так далее.

Если в котле использовано жидкое или газообразное топливо, то потери q4 и q6 отсутствуют, уравнение теплового баланса котла в процентах принимает вид:

• 100=q1+q2+q3+q5.

Следует рассмотреть каждый вид тепла и уравнения подробнее.

Тепло, которое было использовано по назначению (q1)

Схема принципа работы стационарного теплогенератора.

Теплом, которое используется для прямого назначения, считается то, которое тратится на нагрев теплоносителя, либо получение пара с заданным давлением и температурой, которая считается от температуры поступившей в экономайзер котла воды. Наличие экономайзера значительно увеличивает величину полезного тепла, так как позволяет в большей степени использовать тепло, которое содержится в продуктах горения.

При работе котла увеличивается упругость и давление пара внутри него. От этого процесса зависит и температура кипения воды. Если в обычных условиях температура кипения воды равна 100°С, то при повышении давления пара этот показатель увеличивается. При этом пар, который находится в одном котле вместе с кипящей водой, называют насыщенным, а температура кипения воды при данном давлении насыщенного пара называется температурой насыщения.

Если же в паре отсутствуют капельки воды, то он называется сухим насыщенным паром. Массовая доля сухого насыщенного пара во влажном паре составляет степень сухости пара, выраженную в процентах. В паровых котлах влажность пара колеблется от 0 до 0,1%. Если же влажность превышает данные показатели, котел работает не в оптимальном режиме.

Полезное тепло, которое расходуется на нагрев 1 л воды от нулевой температуры до температуры кипения при постоянном давлении, называется энтальпией жидкости. Тепло, расходуемое на перевод 1 л кипящей жидкости в парообразное состояние, называется скрытой теплотой парообразования. Сумма этих двух показателей составляет общее теплосодержание насыщенного пара.

Потери тепла с продуктами горения, уходящими в атмосферу (q2)
Данный тип потерь в процентном отношении показывает разность энтальпии уходящих газов и холодного воздуха, поступающего в котел. Формулы определения этих потерь отличаются при использовании разных типов топливных веществ.

Сжигание мазута приводит к потерям тепла из-за химического недожога.

При использовании твердого топлива потери q2 составляют:

• q2=(Iг-αг*Iв)(100-q4)/QT;
• где Iг — энтальпия уходящих в атмосферу газов (кДж/кг), αг — коэффициент избытка воздуха, Iв — энтальпия воздуха, необходимого для горения, при температуре его поступления в котел (кДж/кг).

Показатель q4 вводится в формулу потому, что должно учитываться тепло, выделяемое при физическом сжигании 1 кг топлива, а не для 1 кг топлива, поступившего в топку.

При использовании газообразного или жидкого топлива эта же формула имеет вид:

• q2=((Iг-αг*Iв)/QT)*100%.

Потери тепла с уходящими газами зависят от состояния самого отопительного котла и режима работы. К примеру, при ручной загрузке топлива в топку потери тепла этого типа значительно увеличиваются из-за периодического притока свежего воздуха.

Потери тепловой энергии с уходящими в атмосферу дымовыми газами увеличиваются при увеличении их температуры и количества расходуемого воздуха. К примеру, температура уходящих в атмосферу газов при отсутствии экономайзера и воздухоподогревателя составляет 250-350°С, а при их присутствии — всего 120-160°С, что в несколько раз повышает величину полезно используемого тепла.

Схема обвязки котла.

С другой стороны, недостаточная температура уходящих продуктов горения может привести к образованию конденсата водяных паров на поверхностях нагрева, что также влияет на образование ледяных наростов на дымовых трубах в зимнее время.

Количество расходуемого воздуха зависит от типа горелки и режима работы. Если оно увеличено по сравнению с оптимальным значением, то это приводит к высокому содержанию воздуха в уходящих газах, который дополнительно уносит часть тепла. Это неизбежный процесс, который нельзя прекратить, но можно довести до минимальных значений. В современных реалиях коэффициент расхода воздуха не должен превышать 1,08 для горелок с полной инжекцией, 0,6 — для горелок с неполной инжекцией воздуха, 1,1 — для горелок с принудительной подачей и смешением воздуха и 1,15 — для диффузионных горелок с внешним смешением. К увеличению потерь тепла с уходящим воздухом приводит наличие дополнительных подсосов воздуха в топке и трубах котла. Поддержание расхода воздуха на оптимальном уровне позволяет снизить величину q2 до минимума.

Чтобы минимизировать значение q2, необходимо своевременно чистить внешнюю и внутреннюю поверхность котла, следить за отсутствием накипи, которая снижает передачу тепла от сжигаемого топлива к теплоносителю, соблюдать требования к воде, используемой в котле, следить за отсутствием повреждений в котле и соединениях труб, чтобы не допустить притока воздуха. Использование дополнительных электрических поверхностей нагрева в газовом тракте расходует электроэнергию. Однако экономия от оптимального расхода топлива будет гораздо выше стоимости потребляемой электроэнергии.

Потери тепла от химического недожога топлива (q3)

Данный вид схемы обеспечивает защиту системы отопления от перегрева.

Главным показателем неполного химического сгорания топлива является наличие в отработанных газах окиси углерода (при использовании твердого топлива) или окиси углерода и метана (при сжигании газообразного топлива). Потери тепла от химического недожога равны тому теплу, которое могло бы выделиться при сжигании этих остатков.

Неполное сгорание топлива зависит от недостатка воздуха, плохого смесеобразования топлива с воздухом, снижения температуры внутри котла или при соприкосновении пламени горящего топлива со стенками котла. Однако излишнее повышение количества поступающего кислорода не только не гарантирует полное сжигание топлива, но может нарушить работу котла.

Оптимальное содержание окиси углерода на выходе из топки при температуре 1400°С должно составлять не более 0,05% (в пересчете на сухие газы). При таких значения теплопотери от недожога составят от 3 до 7% в зависимости от топлива. Недостаток кислорода может довести это значение до 25%.

Но необходимо добиваться таких условий, чтобы химический недожог топлива отсутствовал. Необходимо обеспечивать оптимальное поступление воздуха в топку, поддерживать постоянную температуру внутри котла, добиться тщательного перемешивания топливной смеси с воздухом. Наиболее экономичная работа котла достигается при содержании углекислого газа в продуктах горения, уходящих в атмосферу, на уровне 13-15% в зависимости от вида топлива. При избытке поступления воздуха содержание двуокиси углерода в уходящем дыме может снизиться на 3-5%, однако потери тепла при этом увеличатся. При нормальной работе отопительного оборудования потери q3 равняются 0-0,5% для пылеугольных и 1% для слоевых топок.

Потери тепла от физического недожога (q4)
Данный вид потерь происходит из-за того, что несгоревшие частицы топлива проваливаются через колосники в зольник или уносятся вместе с продуктами горения через трубу в атмосферу. Потеря тепла от физического недожога напрямую зависит от конструкции котла, расположения и формы колосников, силы тяги, состояния топлива и его спекаемости.

Наиболее значительны потери от механического недожога при слоевом сжигании твердого топлива и излишне сильной тяге. В таком случае большое количество мелких несгоревших частиц уносится вместе с дымом. Особенно хорошо это проявляется при использовании неоднородного топлива, когда в нем чередуются мелкие и крупные куски топлива. Горение каждого слоя получается неоднородным, так как мелкие куски сгорают быстрее и уносятся с дымом. В образовавшиеся промежутки поступает воздух, который охлаждает большие куски топлива. Они при этом покрываются шлаковой коркой и не выгорают полностью.

Потери тепла при механическом недожоге составляют обычно около 1% для пылеугольных топок и до 7,5% для слоевых топок.

Потери тепла непосредственно через стенки котла (q5)
Данный вид потерь зависит от формы и конструкции котла, толщины и качества обмуровки как котла, так и дымоотводных труб, наличия теплоизолирующего экрана. Кроме того, большое влияние на потери оказывает конструкция самой топки, а также наличие дополнительных поверхностей нагрева и электрических нагревателей в дымовом тракте. Эти потери тепла увеличиваются при наличии сквозняков в помещении, где стоит отопительное оборудование, а также от количества и длительности открытия топки и лючков системы. Снижение количества потерь зависит от правильной обмуровки котла и наличия экономайзера. Благоприятно на снижении потерь тепла сказывается теплоизоляция труб, по которым отработанные газы выводятся в атмосферу.

Потери тепла из-за удаления золы и шлака (q6)
Данный тип потерь характерен только для твердого топлива в кусковом и пылевидном состоянии. При его недожоге частицы неостывшего топлива проваливаются в зольник, откуда удаляются, унося с собой часть тепла. Эти потери зависят от зольности топлива и системы шлакоудаления.

Тепловой баланс котла — это величина, которая показывает оптимальность и экономичность работы вашего котла. По величине теплового баланса можно определиться с мерами, которые помогут экономить сжигаемое топливо и увеличить эффективность отопительного оборудования.

В процессе модернизации (реконструкции) при замене в обмуровке котлов одних материалов другими необходимо проверять, как отразится замена на теплопотерях (q 2) через неэкранированные ограждающие конструкции и окажутся ли допустимыми температуры для применяемых материалов. Теплопотери через обмуровку (q 2), температура наружной поверхности и температура в плоскости соприкосновения слоев обмуровки могут быть определены по диаграмме, приведенной на рис. Пр-2 для стационарного потока тепла. Диаграмма дает величину потерь тепла через обмуровку и температуру наружной поверхности неэкранированной обмуровки в зависимости от термического сопротивления обмуровки.

где: S 1 , S 2 , S 3 – толщины отдельных слоев обмуровки;

λ 1 , λ 2 , λ 3 – теплопроводность материала этих слоев при их средней температуре, которая

принимается по справочным данным раздела 10 с коэффициентом 1,2,

газопроницаемость кладки.

Температуру в плоскости соприкосновения слоев определяют по формуле:

где: t 1 – температура поверхности слоя с более высокой температурой;

t 2 – температура второй поверхности в плоскости соприкосновения слоев;

Соотношение толщины соответствующего слоя в м к его теплопроводности в Вт/(м⋅К) или

ккал/(м⋅час⋅град).

Пример. Определить потерю тепла через 1м 2 неэкранированной обмуровки толщиной: шамот-легковес γ = 1000 кг/м 3 – 280 мм и минеральная вата γ = 150 кг/м 3 – 50 мм при температуре внутренней поверхности t 1 =1000 0 С.

Задаемся температурой в плоскости соприкосновения шамотного и минераловатного слоев t 2 =110 0 С и температурой наружной поверхности стены t 3 =70 0 C.

Средняя температура шамотного слоя:

Средняя температура минераловатного слоя:

Коэффициент теплопроводности шамотного слоя с учетом коэффициента газопроницаемости при t ср.ш:

λ ш.р. =λ ш.555 ⋅ k газ.пр. =0,5⋅1,2=0,6 Вт/(м⋅К) или 0,43⋅1,2=0,516 ккал/(м⋅ч⋅гр),

λ ш – см. номограмму на рис. 10.5.

Коэффициент теплопроводности минераловатного слоя при t ср.м.в. :

λ м.в.р = λ м.в.90 = 0,128 Вт/(м⋅К) или 0,11 ккал/(м⋅ч⋅гр),

λ м.в. – см. номограмму на рис. 10.8.

Термическое сопротивление обмуровки:

(м 2 ⋅К)/Вт или

(м 2 ⋅ч⋅гр)/ккал.

По номограмме на рис. Пр-2 температура наружной стенки при R=1,02(м 2 ⋅К)/Вт или 1,19(м 2 ⋅ч⋅гр)/ккал и t 1 =1000 0 С составит t 3 =85 0 С и поток тепла через обмуровку q 2 = 890 Вт/м 2 или 765 ккал/м 2 ⋅ч. Температура в плоскости соприкосновения слоев будет равна:

Полученное значение t 2 существенно не соответствует (не близко) принятому. Задаемся температурой в плоскости соприкосновения шамотного и минераловатного слоев

t 2 =440 0 С, температурой наружной поверхности стенки t 3 =88 0 С и производим перерасчет. ;

λ ш.р. =λ ш.720 ⋅ k газ.пр. =0,547⋅1,2=0,656 Вт/(м⋅К) или 0,47⋅1,2=0,564 ккал/(м⋅ч⋅гр);

λ м.в.р = λ м.в.264 = 0,14 Вт/(м⋅К) или 0,12 ккал/(м⋅ч⋅гр);

(м 2 ⋅К)/Вт или

(м 2 ⋅ч⋅гр)/ккал.

По номограмме на рис. Пр-2 температура наружной стены при R=0,936 (м 2 ⋅К)/Вт или 1,09 (м 2 ⋅ч⋅гр)/ккал и t 1 =1000 0 С составит t 3 =90 0 С и q 2 =965 Вт/м 2 или 830 ккал/(м 2 ⋅ч) (потери тепла через неэкранированную обмуровку). Уточняем температуру в плоскости соприкосновения слоев:

Полученные результаты близко подходят к принятым величинам, следовательно, расчет правилен.

Максимальная температура применения минеральной ваты составляет 600 0 С (см. табл. 10.46), т.е. использование этих материалов при обмуровке котла в данном случае целесообразно.

Температура наружной поверхности обмуровки t 3 =90 0 С не удовлетворяет требованиям Санитарных Норм. Следовательно, термическое сопротивление обмуровки – R обм должно быть увеличено до ~4 (м 2 ·ч·гр)/ккал (см. номограмму на рис. Пр-2). Термическое сопротивление может быть увеличено путем устройства дополнительного слоя из теплоизоляционного материала с t max применения не выше 110 0 С.

Министерство образования и науки Российской Федерации

ФГАОУ ВПО

Уральский Федеральный Университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина

КУРСОВАЯ РАБОТА

Поверочный тепловой расчет водогрейного котла

Руководитель О.А. Раков

Студент П.А. Стадухин

группа ЭНЗ-320915с

г. Екатеринбург - 2015

Введение

.Исходные данные

2.

.Тепловой расчет котла

3.1Расчетные характеристики топлива

3.2Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания

3

4Тепловой баланс котла

5Тепловой расчет топки

6Расчет конвективных пучков

4.Расчетная невязка теплового баланса

Заключение

Список литературы

Введение

В данной работе представлен поверочный тепловой расчет водогрейного котла, предназначенного для нагрева сетевой воды при сжигании газа. Поверочный расчет производят для оценки показателей экономии и надежности котла при работе на заданном топливе, выявления необходимых реконструктивных мероприятий, выбора вспомогательного оборудования и получения исходных материалов для проведения расчетов: аэродинамического, гидравлического, температуры металла и прочности труб, интенсивности износа труб, коррозии и др.

Спецификой расчета котла является неизвестность промежуточных температур газов и рабочего тела - теплоносителя, включая температуру уходящих газов; поэтому расчет выполняют методом последовательных приближений, задаваясь вначале некоторым значением температуры уходящих из котла газов, а затем сравнивая его с результатами расчета. Допустимые отклонения в значениях этой температуры не должны превышать ± 5%.

1. Исходные данные

.Марка котла: КВ-ГМ-4,65-95П.

2.Топливо: газопровод Ярино-Пермь.

.Теплопроизводительность котла Qк= 4,65 МВт.

.Начальная температура воды t1=55оС.

.Максимальная температура воды на выходе из котла t2=95оС.

.Давление воды на входе в котел: р1 = 12 бар.

.Котел вырабатывает 60% от номинальной полезной тепловой мощности.

2. Описание конструкции котла и топочного устройства

Котел водогрейный марки КВ-ГМ-4,65-95П предназначен для получения горячей воды температурой 95°С, используемой в системах отопления, горячего водоснабжения промышленного и бытового назначения.

Котел типа КВ-ГМ представляет собой устройство, несущий каркас которого отсутствует. Система трубная имеет опоры, приваренные к нижним коллекторам. Опоры, расположенные на стыке топочной камеры и конвективной шахты, неподвижны. Котлы типа КВ-ГМ-4,65-95П состоят из единой трубной системы.

Топочная камера, имеющая горизонтальную компоновку с прямоточным принудительным движением воды, экранирована трубами диаметром 51х4 мм, входящими в коллекторы диаметром 159х6 мм. К коллекторам присоединены радиационные и конвективные поверхности нагрева, имеющие облегченную натрубную изоляцию и газоплотную обмуровку.

Конвективная поверхность нагрева расположена в вертикальной шахте и набирается из U-образных ширм из труб диаметром 28х3 мм.

Котел оборудован горелкой типа РГМГ. Горелка устанавливается на воздушном коробе котла, который крепиться на фронтовом экране к щиту.

Движение воды и газа в котле организовано противоточно - сетевая вода подается в конвективные поверхности нагрева и выводится из топочных экранов. Движение воды обеспечивается насосом.

На выходном коллекторе котла до запорной арматуры установлены: манометр, прибор для измерения температуры и труба с запорным устройством для удаления воздуха при заполнении котла. Оснащается предохранительными клапанами.

Котел имеет дренажные и воздушные вентили с запорной арматурой, обеспечивающие возможность удаления воды и осадков из нижних участков всех элементов котла и удаления воздуха из верхних.

Котлы КВ-ГМ оснащены лестницами-площадками для удобства обслуживания.

Таблица 1

Технические характеристики котлоагрегата КВ-ГМ-4,65-95П

Теплопроизводительность, МВт4,65Рабочее давление воды на входе в котел / на выходе из котла, МПа1,6/ 1,0Температура воды на входе/выходе, ˚С70 / 150Расход воды через котел, т/ч160Гидравлическое сопротивление, МПа, не более0,19Расход расчетного топлива для природного газа, м3/ч501Аэродинамическое сопротивление, Па, не более270Коэффициент избытка воздуха для природного газа по ГОСТ 5542, не более1,15Температура уходящих газов, ˚С130Диапазон регулирования, %30 - 100КПД котла на природном газе, %, не менее94,4Габаритные размеры в облегченной изоляции с металлической обшивкой, мм: - длина по выступающим частям блока котла; - ширина по выступающим частям блока котла; - высота от уровня пола котельной до выступающих частей блока котла 5720 2284 1985Масса котла без горелки, кг, не более9700

3. Тепловой расчет котла

.1 Расчетные характеристики топлива

Топливо: газопровод Ярино-Пермь.

СН4 - 38

С2Н6 - 25,1

С3Н8 - 12,5

С4Н10 - 3,3

С5Н12 - 1,30

N2 - 18,7

Н2S - 1,1

Низшая теплота сгорания Qнр = 46,890 МДж/м3

Плотность при 0ºС и 101,3 кПа ρ = 1,196 кг/м3

3.2 Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания

Коэффициент избытка воздуха по мере движения продуктов сгорания по газоходам котельного агрегата увеличивается. Это обусловлено тем, что давление в газоходах (для котлов, работающих под разрежением) меньше давления окружающего воздуха и через неплотности в обмуровке происходят присосы атмосферного воздуха в газовый тракт агрегата. Обычно при расчетах температуру воздуха, присасываемого в газоходы, принимают равной 30°С.

Для котлов, работающих под наддувом, коэффициент избытка воздуха на участке тракта от топки до воздухоподогревателя принимается постоянным.

Примем коэффициент расхода воздуха в топке αт = 1,05 (2), коэффициент расхода воздуха за конвективной поверхностью αкп = αт + Δα, где Δα = 0,05 - присос воздуха в конвективном пучке (2): αух = 1,1 . Среднее значение коэффициента расхода воздуха αср = (αт+ αкп)/2 = 1,075 (в конвективной части).

Теоретическое количество воздуха: Vно=12,37 м3/ч

Теоретические объемы воздуха и продуктов сгорания:

Vн оRO2=1,47 м3/м3

VноN2=9,96м3/м3

Vн оН2О=2,47 м3/м3

Vно,г=13,9 м3/м3

Действительный объем водяных паров:

Действительный объем дымовых газов:

Vнг = Vн оRO2+ VноN2+ Vн Н2О+(αi-1) Vн о

Объемная доля водяных паров:

RH2O = VнН2О/ Vнг

Объемная доля трехатомных газов:

RRO2 = Vн оRO2/ Vнг

Суммарная доля водяных паров и трехатомных газов:

Rп = RH2O+ RRO2

Таблица 2

Расчет объёмов воздуха и продуктов сгорания

№ п/пНаименование величиныОбозначениеРазмерностьαтαсрαух1.Действительный объем водяных паровVH2Oм3/ м32,4802,4852,4902.Действительный объем продуктов сгоранияVгм3/ м314,52814,84315,1573.Объемная доля водяных паров в продуктах сгоранияRH2O-0,1710,1670,1644.Объемная доля трехатомных газов в продуктах сгоранияRRO2-0,1010,0990,0975.Суммарная доля водяных паров и трехатомных газовRП-0,2720,2660,261

3.3 Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания

Таблица 3

Энтальпии воздуха и продуктов сгорания

t, оСIго, кДж/м3Iво, кДж/м3Iг= Iго+ Iво(αт-1)Iг= Iго+ Iво(αух-1)30495,9100191816412000,052041,075200387633024041,14123,65400791967048254,2600122391026612752,3800167321396417430,21000211131778622002,31200262172169527301,751400310622567832345,91600360682972237554,11800411653379242854,62000463053792348201,15

3.4 Тепловой баланс котла

При работе водогрейного котла вся поступившая в него теплота расходуется на выработку полезной теплоты, содержащейся в паре или горячей воде, и на покрытие различных потерь теплоты. Суммарное количество теплоты, поступившее в котельный агрегат, называют располагаемой теплотой и обозначают Qр. Между теплотой, поступившей в котельный агрегат и покинувшей его, существует равенство. Теплота, покинувшая котельный агрегат, представляет собой сумму полезной теплоты и потерь теплоты, связанных с технологическим процессом выработки пара или горячей воды. Следовательно, тепловой баланс котла для 1 м3 газа при нормальных условиях имеет вид:

Qр = Q1+Q2+Q3+Q5, где

р - располагаемая теплота, кДж/м3;1 - полезная теплота, содержащаяся в паре или горячей воды, кДж/м3;2 - потери теплоты с уходящими газами, кДж/м3 ;3 - от химической неполноты сгорания, кДж/м3;5

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ

ВСЕСОЮЗНЫЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТРЕСТ ПО ОРГАНИЗАЦИИ И
РАЦИОНАЛИЗАЦИИ РАЙОННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СТАНЦИЙ И СЕТЕЙ
(ОРГРЭС)

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ТЕПЛОВЫМ
ИСПЫТАНИЯМ ОБМУРОВКИ И ТЕПЛОВОЙ
ИЗОЛЯЦИИ КОТЛОАГРЕГАТОВ

БЮРО ТЕХНИЧЕСКОЙ ИНФОРМАЦИИ
МОСКВА 1967

Составлено Бюро технической информации ОРГРЭС

Редактор: инж. С.В.ХИЖНЯКОВ

ВВЕДЕНИЕ

Установлено, что потери тепла во внешнюю среду с поверхности обмуровки современных котлов не должны превышать 300 ккал/м 2 ∙ ч, а максимальная температура на наружной поверхности обмуровки должна быть не более 55 °С при температуре окружающего воздуха в среднем по высоте котла около 30 °С [Л. , , ].

Вместе с тем суммарные максимально допустимые потери тепла котлоагрегатом в окружающую среду q 5 определяются «Тепловым расчетом котельных агрегатов» [Л. ], устанавливающим зависимость между потерями тепла и паропроизводительностью котлов. Согласно тепловому расчету для современных котлов паропроизводительностью Д = 220 ÷ 640 т/ч q 5 составляет 0,5 - 0,4 % от расхода сжигаемого топлива. Эта величина, относительно небольшая в общем тепловом балансе котла, приобретает совершенно другой масштаб при переводе ее в абсолютные значения, составляя около 10000 ккал/ч на 1 МВт установленной мощности, причем потери тепла q 5 превышают 50 % всех потерь тепла через тепловую изоляцию блочных электростанций.

В ряде случаев вследствие отступления от проектных решений, некачественного монтажа, применения малоэффективных материалов и неудачных конструктивных решений, частичного разрушения обмуровки и тепловой изоляции котла при ремонтах технологического оборудования, а также в результате старения при длительной работе может иметь место превышение величины q 5 над нормативными значениями. При достаточно большом значении тепловых потерь котлом в окружающую среду Q 5 (кка л/ч) даже небольшое превышение величины q 5 (%) связано с весьма значительными потерями тепла. Так, например, увеличение q 5 на 0,1 % для современных котлов эквивалентно пережогу примерно 2,0 т условного топлива в год на 1 МВт установленной мощности. Кроме того, увеличение q 5 существенно ухудшает санитарно-техническое состояние котельной.

Естественно, что достаточно точное экспериментальное определение фактической величины q 5 (в отличие от принятого при испытаниях котлов определения q 5 как остаточного члена теплового баланса) и приведение ее в соответствие с существующими нормами должно быть введено в практику аналогично тому, как это принято для остальной тепловой изоляции паропроводов и оборудования электростанций [Л. ].

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

При оценке суммарных тепловых потерь котлоагрегатом наиболее сложной из подлежащих испытанию теплозащитных конструкций является его обмуровка [Л. , , ].

Обмуровки современных котлов разделяются на два основных типа:

1. Натрубные обмуровки (набивные и из сборных плит), крепящиеся непосредственно на экранных трубах.

2. Щитовые обмуровки, устанавливаемые на каркасе.

Старые кирпичные обмуровки, опирающиес я на фундамент, остались в настоящее время на небольших или устаревших котлах.

Конструкция современных обмуровок предусматривает наличие металлических крепящих деталей, расположенных в толще обмуровки и частично выходящих на ее внешнюю поверхность (штыри, кронштейны и т.д.). Эти металлические детали обмуровок являются тепловыми мостами, по которым происходит переток тепла к отдельным участкам поверхности. В некоторых конструкциях переток тепла составляет 30 - 40 % от суммарного теплового потока через отдельные участки обмуровки. Указанное обстоятельство предусматривает необходимость соответствующего размещения точек измерения на поверхностях таких обмуровок, обеспечивающего получение усредненных условий теплоотдачи.

По условиям теплоотдачи существенно различаются обмуровки без металлической обшивки и с металлической обшивкой. Специфической особенностью последних является растекание тепла по плоскости обшивки, выравнивающее температуру на значительных ее площадях. При различных внешних условиях теплоотдачи (воздушные потоки, местный встречный поток лучистого тепла) такое выравнивание температуры приводит к резкому колебанию величин удельных тепловых потерь на смежных участках обшивки. Другой особенностью обмуровок с обшивкой является возможность конвективных перетеков тепла по высоте в зазоре между обшивкой и обмуровкой.

Указанные обстоятельства обуславливают необходимость измерения тепловых потерь по обшивке в достаточно большом количестве точек, особенно по высоте, несмотря на кажущуюся равномерность температурного поля.

Сложность учета потерь тепла от балок каркаса обмуровки и котла разрешается в данных методических указаниях введением некоторых усредненных условий измерения. Такое решение оправдано сравнительно небольшой долей участия этих теплоотдающих поверхностей в общей сумме потерь тепла котлоа грегатом в окружающую среду.

Особенностью тепловых испытаний изоляции трубопроводов и коробов котла, находящихся в сфере интенсивного взаимного теплообмена между собой и обмуровкой, является необходимость тщательного определения их действительно отдающей, а не поглощающей тепло поверхности, т.е. поверхности не «закрытой» более интенсивным встречным потоком тепла, идущим от находящихся вблизи объектов.

Истинная направленность теплового потока устанавливается в данном случае контрольными измерениями удельного теплового потока от различных поверхностей, излучающих тепло друг на друга.

Разработанные методические указания определяют как способ измерения удельных тепловых потоков, так и классификацию всех теплоотдающих поверхностей котлоагрегата с точки зрения условий теплоотдачи.

Измеренные удельные тепловые потоки, усредненные для отдельных участков, относятся к площадям теплоотдающих поверхностей этих участков, определяемых непосредственным обмером.

Такая схема дает возможность оценить тепловые потери по отдельным элементам обмуровки и тепловой изоляции котла, выявляет долю участия каждого элемента в общей сумме потерь тепла, а также характеризует качество обмуровки и тепловой изоляции.

Техническая возможность тепловых испытаний обмуровки котла определилась применением принципиально нового прибора - моделирующего тепломера ОРГРЭС ИТП-2. В сложных тепловых условиях работы котлоагрегата принцип действия и конструкция прибора ИТП-2 позволяют с достаточной точностью и малой затратой времени на единичное измерение определять непосредственно прямым способом удельные тепловые потоки с те плоотдающих поверхностей (плотность теплового потока) независимо от их формы, размера, состояния поверхности (изоляция, металл) и условий теплоотдачи.

Малая инерционность прибора, небольшие размеры его датчиков и полная их взаимозаменяемость позволяют проводить массовые измерения тепловых потоков при одновременном применении большого количества датчиков со всех теплоотдающих поверхностей котлоагрегата.

Необходимо отметить, что применение иных общепринятых способов определения потерь тепла (1 - по разности измеренных температур поверхности и окружающей среды; 2 - по термическому сопротивлению теплозащитного слоя, определяемому по перепаду температур в нем; 3 - непосредственным измерением при помощи измерителей теплового потока типа тепломера Шмидта) в условиях котлоагрегата не может быть рекомендовано, так как часто приводит к искаженным результатам [Л. , ].

Причина такого ограничения связана со спецификой условий теплоотдачи на котле, практически исключающей возможность правильного определения температуры окружающего воздуха и коэффициента теплоотдачи а , а также наличием в обмуровке закладных металлических деталей и металлических поверхностей. Условия измерения удельных тепловых потоков на котлоа грегате - большое количество точек на каждом сравнительно небольшом отдельном участке - вызывает необходимость в ряде дополнительных приспособлений к тепломеру ИТП-2. Эти приспособления (приложение ) не меняя принципиальной сущности тепломера, облегчают технику измерения и значительно снижают трудоемкость работы.

Температура поверхности обмуровки и тепловой изоляции котла (Правила ПТЭ) при тепловых испытаниях измеряется одновременно с измерением тепловых потоков термощупом ОРГРЭС Т-4 (приложение ).

2. ТЕПЛОВЫЕ ИСПЫТАНИЯ ОБМУРОВОК

А. Подготовительные работы

1. Перед началом испытания производится подробное ознакомление со схемой котла и проектом его обмуровки и тепловой изоляции. При этом выясняются конструкция и материалы обмуровки и тепловой изоляции, а также все отклонения от проекта .

2. Составляются эскизы характерных участков обмуровки и опись основных теплоизоляционных конструкций (коробов, трубопроводов и др.).

3. Производится внешний осмотр обмуровки, в процессе которого уточняются отклонения от проекта и фиксируются внешние дефекты: отсутствие изоляции, трещины, дефекты отделки и т.п.

Б. Измерение площадей теплоотдающих поверхностей

4. Определение площади теплоотдающих поверхностей производится непосредственным обмером, На котлоа грегатах с симметричным расположением обмер проводится на одной половине топочной камеры и конвективной шахты.

5. При обмере площади учитываются только те поверхности, которые отдают тепло в окружающую среду. В случае закрытия обмуровки другими теплоотдаю щими элементами из ее площади вычитается проекция этих элементов на обмуровку, а теплоотдающая поверхность самих закрывающих элементов подсчитывается по их выступающей части.

6. Для балок разного профиля и различного расположения может быть принята условная схема определения площади теплоотдающих поверхностей и поверхностей, закрывающих обмуровку, на которой они расположены. При этом измерение плотности теплового потока производится только с лобовой стороны (сторона «б» на схеме), а площадь определяется в соответствии со схемой (рис. ).

7. При определении площади теплоотдаю щих поверхностей, труднодоступных для обмера трубопроводов и воздухопроводов, длину их можно принимать по размерам, указанным в чертежах и схемах, уточняя периметр по изоляции выборочным обмером.

Для воздухопроводов большой протяженности рекомендуется делать эскизы, на которых отмечаются точки измерения.

В. Проведение испытаний

8. Тепловые испытания обмуровки проводятся при возможно постоянном режиме работы котла. Поэтому при останове котла в период проведения испытаний последние можно продолжать после его пуска только при восстановлении стационарного режима теплоотдачи от внешних поверхностей котла в окружающую среду.

Ориентировочно для этого требуется около 36 ч после останова котла на 10 - 12 ч и около 12 ч после останова котла на 4 - 6 ч.

Рис. 1. Схема для определения условных площадей балок различного профиля:

I , II - горизонтальные и вертикальные балки

Площадь те плоотдающей поверхности (м 2) определяется: для горизонтальных балок 1, 2, 3, 4 - (а + б), 5 - а ; для вертикальных балок 1, 2 - (а + б). 3, 4 - (2а + б ). Площадь закрывающей поверхности (м 2) для всех балок во всех случаях - б

9. В период проведения испытаний по эксплуатационным данным фиксируются средние величины паро производительности и расхода топлива, а также максимальные отклонения этих величин от средних (с отметкой времени).

Так же фиксируется марка и калорийность топлива.

10. Измерения удельных тепловых потерь (плотности теплового потока) от теплоотдающих поверхностей производятся по отдельным участкам в пределах каждой отметки (площадки) на каждой из сторон котла с установленной частотой замеров (п. и табл. ):

Таблица 1

Карта № ______ Наименование участка измерения

(например: фронт топочной камеры __ 16,34 ÷ 19,7)

а) обмуровка; б) балки каркаса обмуровки; в) балки каркаса котла; г) опускные трубы в районе топочной камеры и холодной воронки; д) трубопроводы в пределах конвективной части; е) барабан и трубопроводы в пределах топочной камеры; ж) главный паропровод до первой ГПЗ; з) воздухопроводы; и) площадки; к) прочее (лючки, обдувочные устройства, лазы и т.п.) а) 6 см 2 площади обмуровки, опускных труб и главного паропровода; б) 15 м 2 площади трубопроводов, воздухопроводов, барабана котла и площадок; в) 10 м 2 площади балок каркасов обмуровки и котла. Учитывая, что потери тепла от балок каркасов обмуровки и котла в общем балансе тепловых потерь невелики, применительно к конкретным условиям, можно пренебрегать измерениями на отдельных неудобно и далеко расположенных балках. 13. Измерения удельных тепловых потерь (плотности тепловых потоков) производятся тепломером ОРГРЭС ИТП-2 (см. приложение ). Плоские датчики тепломера крепятся на специальных телескопических ручках, которые позволяют устанавливать датчики на различной высоте. Поисковые датчики, служащие для измерения плотности тепловых потоков от трубопроводов крепятся непосредственно на последних. На каждый измерительный прибор устанавливается не менее 10 датчиков. Для подсоединения датчиков к измерительному прибору используются шнуры-удлинители, позволяющие обслуживать одним измерительным прибором датчики, расположенные в радиусе примерно 10 м. Датчики при помощи шнура-удлинителя через штекерные разъемы поочередно присоединяются к измерительному прибору и после отсчета показаний переставляются на новое место, благодаря чему обеспечивается поточность измерения. 14. Порядок измерения плотности тепловых потоков тепломером ИТП-2 дан в приложении . 15. Измерения температур поверхности термощупом Т-4 (приложение ) производятся в тех же местах, что и измерения тепловых поводов, из расчета - одно изменение температуры на 5 - 10 измерений теплового потока. Температура окружающего воздуха измеряется также термощу пом Т-4 в пределах каждой отметки котла на расстоянии 1 м от теплоотдающей поверхности. 16. При наличии теплоотдающих неизолированных поверхностей с температурой более 100 - 120 °С тепловой поток рассчитывается условно по температуре поверхности и окружающего воздуха с помощью трафика (приложение ). На графике пунктирная кривая для определения теплопотери с 1 м 2 относится к плоской поверхности, но может быть также применена к трубопроводам с диаметром 318 мм и выше. Для определения теплопотери с 1 п o г. м трубопровода любого диаметра более 318 мм значение теплопотери, найденное по пунктирной кривой, надо умножить на πd n . Температура поверхности определяется непосредственным измерением или принимается равной температуре теплоносителя. 3. ОФОРМЛЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ТЕПЛОВЫХ ИСПЫТАНИЙ 17. Для каждого отдельного участка составляется первичный документ измерения - карта по форме, указанной в табл. . В карту вносятся: а) наименование отдельных теплоотдающих элементов данного участка; б) площадь (м 2 ) теплоотдающей поверхности каждого элемента данного участка; в) средняя величина плотности теплового потока (q , ккал /м 2 ∙ ч) для каждого элемента, подсчитанная как среднеарифметическая величина по всем замерам на данном элементе в пределах участка; г) суммарный тепловой поток ( Q , ккал /ч) от каждого теплоотдающего элемента, определяемый как произведение площади теплоотдающего элемента S м 2 на среднюю плотность теплового потока q ккал/м 2 ∙ ч ( Q = S ∙ q ккал/ч); д) средняя величина температуры поверхности t n °С каждого элемента, подсчитанная как среднеарифметическая величина по всем замерам на данном элементе в пределах участка; е) температура окружающего воздуха t в ° C, измеренная на данном участке; ж) количество измерений плотности теплового потока, проведенных для каждого элемента. Подсчитывается суммарные значения S м 2 , Q ккал/ч и количество измерений. На карте ставится порядковый № , отметка и наименование участка измерения. На журнале наблюдений, по которому составлена карта, делается отметка: «К карте № ...» Таблица 2 Результаты тепловых испытаний обмуровки котла (например: топочная камера) Наименование элемента обмуровки F, м 2 Q , тыс. ккал/ч F , % Q , % Количество измерений q cp , ккал/м 2 ∙ ч 1. Топочная камера Обмуровка Опускные трубы Балки каркаса обмуровки Балки котла Площадки Всего 100,0 100,0 2 Конвективная шахта и т.д. (см. пункт ) Котлоагрегат в целом Обмуровка Опускные трубы и т.д. Всего 100,0 100,0 Таблица 4 Результаты тепловых испытаний обмуровки по укрупненным элементам котлоагрегата (сводная) Наименование S, м 2 Q , тыс. ккал/ч S , % Q , % Количество измерений Средний удельный тепловой поток q cp , ккал/м 2 ∙ ч Холодная воронка Топочная камера, включая потолок Конвективная часть Воздухопроводы Всего 100,0 100,0 4. ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ а) краткое описание котлоагрегата; б) основные сведения по проекту обмуровки и тепловой изоляции, включающие эскизы характерных для данной конструкции деталей обмуровки, сведения об основных теплоизоляционных конструкциях и данные по осмотру состояния обмуровки и тепловой изоляции котлоагрегата; в) сводные таблицы результатов испытания по форме табл. , и . Рис. 2. Схема датчика тепломера Тепломер ИТП-2 состоит из датчика и вторичного прибора. Датчики взаимозаменяемы, так как шкала вторичного прибора градуирована по электрическому сопротивлению датчиков и их геометрическим размерам. Схема датчика Датчик тепломера (рис. ) состоит из высокотеплопроводного (алюминиевого) корпуса 4, в котором на теплоизолирующей прокладке 5 размещены нагреватель 3, выполненный из манганиновой проволоки, и батарея дифферен циальных термопар, спаи которой 2 и 6 расположены по обе стороны теплоизолирующей прокладки. Нагреватель 3 и спаи дифференциальной термопары 2 закрыты теплопроводной медной пластиной 1, являющейся собственно нагреваемым элементом тепломера. Спаи дифференциальной термопары б расположены под теплоизолирующей прокладкой на корпусе датчика. Таким образом, батарея дифференциальных термопар показывает наличие или отсутствие разности температур между корпусом датчика и нагреваемым элементом. В комплект тепломера входят два датчика (рис. ): а) датчик в виде диска со скошенными краями 1 применяется для измерения плотности тепловых потоков от плоских поверхностей. Он соединяется при помощи пружинящего приспособления («ви лки»), вставляемого в специальные пазы, с рукояткой держателя и через штеккерный разъем проводом со вторичным прибором; б) датчик в виде диска с некоторым радиусом кривизны на нижней плоскости 2, вставленного в резиновую пластину, применяется для измерения плотности тепловых потоков от цилиндрических поверхностей. Резиновая пластина имеет по краям ушки для крепления датчика на испытываемом объекте. Датчик через штекерный разъем присоединяется проводом к вторичному прибору. Схема вторичного прибора Схема вторичного прибора приведена на рис. . Для питания нагревателя датчика 1 установлен источник постоянного тока 2 - три батареи типа «Сатурн». Для измерения силы тока, проходящего через нагреватель, в цепь последнего включен миллиамперметр 3, для регулировки силы тока включены реостаты 4. Батарея дифференциальных термопар подключена непосредственно к нульга льванометру 5. Датчик соединен со вторичным прибором штеккерным разъемом 10. Исходя из выбранных пределов измерения 0 - 100 и 0 - 500 ккал/м 2 ∙ ч, площади нагреваемого элемента 6 см 2 и сопротивления нагревателя 25 Ом, пределы измерения миллиамперметра соответственно равны 52,9 и 118,2 мА. Для обеспечения этих пределов подобраны, с учетом характеристики миллиамперметра, дополнительные сопротивления 6 и шунтовое сопротивление 7. Рис. 4. Схема вторичного прибора Для подачи питания и закорачивания рамки нульга льванометра установлен переключатель 8 и для изменения пределов измерения - переключатель 9. Измерение плотности тепловых потоков Для измерения плотности теплового потока датчик тепломера подключается при помощи штекерного разъема к вторичному прибору. При положении переключателя 8 «выключено» проверяется положение стрелки нульгальванометра, и в случае необходимости корректором устанавливается на «0». Переключатель 9 устанавливается на предел измерения, соответствующий ожидаемому тепловому потоку. На плоских поверхностях или поверхностях с большим (более 2 м) радиусом кривизны измерение производится плоским датчиком. Для этого датчик при помощи держателя прижимается нижней плоской частью к измеряемой поверхности и переключатель 8 устанавливается в положение «включено». На поверхностях с малым радиусом кривизны (трубопроводе) измерение производится датчиком с резиновой пластиной. Для этого датчик накладывается на измеряемую поверхность так, чтобы кривизна нижней части датчика совпадала с кривизной измеряемой поверхности, и резиновая пластина при помощи имеющихся у нее ушков плотно крепится (привязывается) к измеряемому объекту. При накладывании датчика на испытываемую нагретую поверхность высокотеплопроводный корпус датчика принимает ее температуру; вследствие разницы температур между корпусом датчика и нагреваемым элементом на выходе батареи дифференциальных термопар появляется э.д.с . и стрелка нульгальванометра отклоняется от положения «0». Постепенно реостатами «грубо» и «точно» повышается сила тока в нагревателе датчика. При повышении температуры нагревателя, а, следовательно, и спаев батареи дифференциальных термопар, находящихся под нагреваемым элементом, стрелка нульгальванометра начинает приближаться к значению «0». При п ереходе стрелки через «0» ток в нагревателе уменьшается при помощи реостатов до тех пор, пока стрелка нульгальванометра не займет устойчивого нулевого положения. Устойчивое положение стрелки нульгальванометра достигается легче при медленном выведении ее на «0». Для этого применяется следующий прием: при наложении датчика на горячую поверхность, до включения подачи тока на нагреватель, стрелка нульгальванометра отклоняется в левое положение. Дается заведомо завышенный ток на нагреватель (крайнее правое положение стрелки миллиамперметра), при этом стрелка нульгальванометра начинает быстро приближаться к «0». Уменьшать силу тока следует начать до момента перехода стрелки через «0» - за 2 - 3 деления. Практически цикл установки стрелки на «0» (больше ↔ меньше) повторяется несколько раз с постепенным уменьшением диапазона регулировки. При устойчивом (не менее 1 мин) нулевом положении стрелки нульгальванометра производится отсчет значения плотности теплового потока по миллиамперметру. Равенство плотности тепловых потоков от нагреваемого элемента датчика и от испытываемой поверхности обеспечивается тем, что при высокой теплопроводности корпуса датчика температурное поле внутри него выравнивается и в момент уравновешивания температуры корпуса (равной температуре испытываемой поверхности) и температуры нагреваемого элемента изоляционная прокладка датчика окажется окруженной изотермической поверхностью так же, как и весь датчик. Время, необходимое для проведения одного измерения, определяемое инерционностью корпуса датчика и стабильностью внешних условий теплоотдачи, при применении плоского датчика равно 3 - 8 мин, при пользовании датчиком с резиновой пластиной вследствие сравнительно малой теплопроводности резины - 20 - 30 мин. В последнем случае собственно измерение следует начинать через 15 - 20 мин после установки датчика на объекте измерения. Большая чувствительность измерительной схемы позволяет принимать за нулевое положение нульгальванометра колебания стрелки в пределах 1 - 2 делений около нуля. Прилагаемые к тепломеру окрашенные датчики пригодны для проведения измерений плотности теплового потока как на изоляционных, так и на металлических окрашенных поверхностях. Для измерения на металлических блестящих поверхностях необходимо применять датчики также с блестящей металлической поверхностью. О необходимости смены батарей питания можно судить по падению силы тока. Если стрелка миллиамперметра не устанавливается на отметку 500 ккал /м 2 ∙ ч, следует сменить батареи «Сатурн». Приспособления к тепломеру 1. Для крепления датчиков тепломера на плоских поверхностях используются телескопические ручки-держатели. Высота установки (крепления) датчика регулируется изменением длины ручки и угла ее наклона (рис. ). 2. Крепление поисковых датчиков к поверхностям с малым радиусом кривизны производится прикалыванием к ней за специальные ушки пояса (рис. ). При наличии металлического или асбоцементного покрытия датчик крепится привязыванием за те же ушки шнуром или проволокой. Рис. 5. Установка датчиков тепломера на плоской поверхности: 1 - датчики; 2 - ручки-держатели 3. Присоединени е датчиков к измерительному прибору производится при помощи шнура-удлинителя, имеющего на концах разъемы, соответствующие разъемам датчика и вторичного прибора (рис. ). При установке на большой высоте шнур присоединяется к датчику предварительно. Поэтому на каждый измерительный прибор следует иметь не менее 3 шнуров-удлинителей. Рис. 6. Установка поискового датчика на трубопроводе: 1 - трубопровод; 2 - датчик; 3 - крепления Рис. 7. Шнур-удлинитель с разъемами 4. Для измерения плотностей тепловых потоков больше 500 ккал/м 2 ∙ ч, наблюдающихся на отдельных элементах котлоагрегата, в тепломер встраивается дополнительный диапазон измерения 0 - 1000 ккал/м 2 ∙ ч и применяется отдельный блок питания из 4 элементов « Зс-Ут- 30» (рис. и ). Предел измерения миллиамперметра при этом должен быть равен 167 мА. При измерении величины удельного теплового потока используется шкала 0 - 100 ккал/м 2 ∙ ч с коэффициентом 10. Проверка прибора В процессе эксплуатации тепломер подвергается обязательно периодической проверке электрических показателей в сроки, определяемые условиями эксплуатации, но не реже одного раза в два года. Правила хранения Тепломер должен храниться в закрытом помещении при температуре от 5 до 35 °С и относительной влажности воздуха не выше 80 %. В воздухе помещения, где хранится тепломер, не должно быть вредных примесей, вызывающих коррозию. Поверхность нагреваемых элементов датчиков не должна подвергаться никаким механическим воздействиям: давлению, трению, ударам. Приложение 2 ТЕРМОЩУП ОРГРЭС Т-4 (ОПИСАНИЕ И РУКОВОДСТВО ПО ПОЛЬЗОВАНИЮ) Назначение Тер мощуп ОРГРЭС Т-4 с плоским бескаркасным термометром сопротивления предназначен для измерения температуры плоских и выпуклых поверхностей в пределах от 0 до 100 °С. В частности, он применяется для измерений температуры поверхности теплоизоляции трубопроводов (а также поверхности неизолированных трубопроводов). Рис. 8. Схема прибора с дополнительным диапазоном измерения Рис. 9. Тепломер ИТП-2 с отдельным блоком питания: 1 - тепломер; 2 - блок питания Принцип действия и устройство Термощуп ОРГРЭС Т -4 (рис. ) состоит из измерительного жезла I и вторичного прибора II . Жезл оканчивается пружинящей дугой 1, натягивающей матерчатую ленту 2, посередине которой наклеен чувствительный элемент 3 в виде плоского бескаркасного медного термометра сопротивления конструкции ОРГРЭС. Термометр сопротивления представляет собой плоскую намотку из медной проволоки диаметром 0 ,05 - 0,1 мм и соответствует по ГОСТ 6651 -59 классу III и градуировке 23 (начальное сопротивление равно 53 Ом при 0 °С). Рис. 10. Общий вид термощупа ОРГРЭС Т-4 Жезл имеет рукоятку 4, с помощью которой термометр сопротивления плотно прижимается к поверхности, температура которой измеряется. Выводы от термометра пропущены внутри жезла через его рукоятку и с помощью гибкого шнура 5 со штеккерным разъемом 6 присоединяются ко вторичному прибору. Схема вторичного прибора представляет собой уравновешенный мост с двумя пределами измерения: (0 ÷ 50 и 50 ÷ 100 о С (рис. ). Переход от предела 0 ÷ 50 °С к пределу 50 ÷ 100 °С осуществляется отключением сопротивления r ш , шунтирующего плечо моста R 1 . Индикатором равновесия моста служит нульгальванометр 1, вмонтированный в корпус вторичного прибора. В задней стенке корпуса вторичного прибора имеется углубление, через прорезь которого выступает край диска с накаткой для перемещения движка реохорда 2 и жестко связанной с движком вращающейся шкалы 3, общая длина которой составляет около 365 мм. На панели прибора, помимо нульгальванометра и окна для отсчета делений вращающейся шкалы, установлены: выключатель питания 4, переключатель пределов измерения 5 и штеккерный разъем 6 для присоединения измерительного жезла. На боковой стенке корпуса имеется крышка, закрывающая карман для сухого элемента 7, питающего измерительный мост. Во избежание повреждения нульгальванометра из-за включения питания моста при отсоединенном измерительном жезле в схеме предусмотрена блокировка, заключающаяся в том, что при разъединении штеккерного разъема одновременно разрывается и цепь питания моста. Корпус вторичного прибора снабжен крышкой с натяжными замками и металлической ручкой для переноски. Габариты вторичного прибора 175×145×125 мм, вес всего комплекта термощупа около 2 кг. Основная погрешность измерения термощупа Т-4 составляет ±0 ,5 °С. Рис. 11. Принципиальная схема термощупа ОРГРЭС Т-4 При измерении температуры теплопроводных (металлических) поверхностей термощуп непосредственно дает истинное значение измеряемой температуры. При измерении температуры малотеплопроводных (неметаллических) поверхностей, например, тепловой изоляции, наложение термометра сопротивления вызывает в месте измерения искажение температурного поля, вследствие чего термощуп дает заниженные значения измеряемой температуры. В этом случае для получения истинного значения температуры в показания термощупа необходимо внести (прибавить) поправку, зависящую от разности температур испытуемой поверхности и окружающего воздуха, а также от коэффициента теплопроводности материала изоляции. Рис . 12. Поправка для термощупа ОРГРЭС Т-4 при измерении температуры малотеплопроводных поверхностей Эта поправка определяется по усредненному графику (рис. ), построенному на основании результатов типовых испытаний термощупа Т-4 при измерении температуры теплоизоляции из материалов наиболее распространенных на электростанциях (асбо зуритовая, асбоцементная, асбодиатомоцементная, алебастроасбестовая, магнезиальная) и имеющих коэффициент теплопроводности (определяемый при температуре изоляции 50 °С) в пределах 0,2 ÷ 0,4 ккал/м ∙ ч ∙ °С. Опыт работы с термощупом Т-4 показывает, что поправками по рис. можно успешно пользоваться при измерении температуры изоляции из материалов с коэффициентом теплопроводности от 0 ,1 до 1,0 ккал/м ∙ ч ∙ °С. Дополнительная погрешность измерения при этом не превышает ±0,5 °С. Комплектность В комплект термощупа типа Т-4 входит: Измерительный жезл 1 Вторичный прибор 1 Запасной чувствительный элемент на матерчатой ленте 1 Инструкция по пользованию 1 Подготовка к работе и порядок измерения Для измерения температуры поверхности с помощью термощупа необходимо: 1. Снять с прибора крышку. 2. С помощью корректора установить стрелку нульгальванометра на нулевое деление шкалы. 3. Соединить измерительный жезл со вторичным прибором с помощью штеккерного разъема (при отсоединенном жезле питание на мост не подается). 4. Исходя из предполагаемого значения измеряемой температуры установить переключатель пределов измерения в соответствующее положение. 5. Плотно прижать чувствительный элемент везла (термометр сопротивления) к поверхности, температура которой измеряется. 6. До истечения 1 - 2 мин., необходимых для прогрева термометра сопротивления, установить выключатель «Питание моста» в положение «Включено». 7. Вращать выступающий диск движка реохорда до установки стрелки нульгальванометра на нуль, после чего по шкале против указателя, нанесенного на стекле окна шкалы, произвести отсчет показаний. Если измерение производилось на пределе 50 ÷ 100 °С, то к отсчитанным по шкале показаниям прибавить 50 °С. 8. По окончании измерения отключить питание моста. При измерении температуры малотеплопроводной (неметаллической) поверхности одновременно следует произвести измерение температуры окружающего воздуха и по разности измеренных температур поверхности и воздуха , по графику рис. , найти поправку, которую необходимо внести (прибавить) в показания температуры, измеренной с помощью термощупа. При измерении температуры металлических поверхностей вводить поправку не требуется. Помимо измерения температуры поверхностей с использованием жезла, вторичный прибор термощупа может быть самостоятельно применен как переносный прибор для измерения температур с помощью стандартных медных термометров сопротивления градуировки 23. При этом необходимо иметь в виду следующее: а) вторичный прибор градуирован с учетом сопротивления подводящих проводов R вп = 1 Ом (сопротивление гибкого шнура ке зла при изготовлении подгоняется до величины 1 Ом), поэтому при измерениях термометрами сопротивление подводящих проводов к ним должно быть подогнано до величины 1 Ом; б) провода от термометров сопротивления следует подключать ко вторичному прибору с помощью такого же штеккерного разъема, как и на гибком шнуре жезла (с перемычкой между гнездами В и Г для замыкания цепи питания моста). Уход и методика проверки Уход за термощупом сводится к смене израсходованного сухого элемента, необходимость которой определяется по значительному снижению чувствительности моста. При нормальном напряжении сухого элемента стрелка нульгальванометра при перемещении шкалы реохорда на 1 °С должна отклониться примерно на одно деление. При необходимости поверка термощупа производится в следующем порядке: 1. Термометр сопротивления снимается с жезла термощупа, помещается в пробирку или в водонепроницаемый чехол и в водяном кипятильнике (в насыщенном паре кипящей воды) измеряется сопротивление термометра при 100 °С (R 100 ). При определении температуры кипения воды вводится поправка на барометрическое давление (по барометру с погрешностью отсчета не более 0,1 мм рт. ст.). Сопротивление измеряется компенсационным методом с помощью лабораторного потенциометра или непосредственно на двойном мосту постоянного тока класса 0,02 или 0,05. Таблица 5 Градуировочная таблица медных термометров сопротивления Обозначение градуировки - гр. 23. R 0 = 53,00 Ом, а 54,58	54,81	55,03
	55,26	55,48	55,71	55,94	56,16	56,39	56,61	56,84	57,06	57,29
	57,52	57,74	37,97	58,19	58,42	58,65	58,87	59,10	59,32	59,55
	59,77	60,00	60,23	60,45	60,68	60,90	61,13	61,35	61,58	61,81
	62,03	62,26	62,48	62,71	62,93	63,16	63,39	63,61	63,84	64,06
	64,29	64,52	64,74	64,97	65,19	65,42	65,64	65,87	66,10	66,32
	66,55	66,77	67,00	67,22	67,45	67,68	67,90	68,13	68,35	68,58
	68,81	69,03	69,26	69,48	69,71	69,93	70,16	70,39	70,61	70,84
	71,06	71,29	71,51	71,74	71,97	72,19	72,42	72,64	72,87	73,09
	73,32	73,55	73,77	74,00	74,22	74,45	74,68	74,90	75,13	75,35
	75,58	75,80	76,03	76,26	76,48	76,71	76,93	77,15	77,38	77,61

2. После измерения R 100 термометр помещается в термостат тающего льда и производится определение сопротивления термометра при 0 °С (R 0 ). Это сопротивление не должно отклоняться от номинального значения 53 Ом более чем на ±0,1 %.

Отношение должно находиться в пределах 1,426 ÷ 0,002 * .

_____________

* Указанная методика поверки термометров сопротивления предусмотрена ГОСТ 6651 -59 и подробно описана в Инструкции 157-62 Комитета стандартов, мер и измерительных приборов при Совете Министров СССР.

3. Вторичный прибор термощупа поверяется с помощью магазина сопротивлений класса точности не ниже 0,02, имеющего декаду с сотыми долями Ома. При поверке необходимо учитывать, что прибор градуирован при сопротивлении подводящих проводов R вн , равном 1 Ом. Градуировочная таблица для медных термометров сопротивления градуировки 23 приведена по Разность температур металла трубы и воздуха, град

0,91

0,91

0,91

0,91

0,95

0,95

0,96

0,96

1,00

1,00

1,00

7. Нормы проектирования тепловой изоляции для трубопроводов и оборудования электростанций и тепловых сетей. Госэнергоиздат, 1959.

8. Васильева Г.Н. [и др.] . Определение тепловых потерь котлоагрегатов в окружающую среду ( q 5 ). «Электрические станции», 1965, № 2.

 

Работа теплогенерирующей установки сопровождается потерями теплоты, выраженными обычно в долях, %:

q i = (Q i / Q р р) ⋅ 100.

1. Потери теплоты с уходящими топочными газами теплогенератора

q 2 = (Q 2 / Q р р) ⋅ 100, %.

В теплогенераторе это, чаще всего, наибольшая часть тепловых потерь. Потери теплоты с уходящими топочными газами можно понизить за счет:

Снижения объема дымовых топочных газов, путем поддержания требуемого коэффициента избытка воздуха в топке α т и уменьшения присосов воздуха;

Снижения температуры уходящих топочных газов, для чего применяют хвостовые поверхности нагрева: водяной экономайзер, воздухоподогреватель, контактный теплообменник.

Температура уходящих топочных газов (140…180 °С) считается рентабельной и во многом зависит от состояния внутренней и внешней поверхности нагрева труб котла, экономайзера. Отложение накипи на внутренней поверхности стенок труб котла, а также сажи (летучей золы) на внешней поверхности нагрева существенно ухудшают коэффициент теплопередачи от топочных газов к воде и пару. Увеличение поверхности экономайзера, воздухоподогревателя для более глубокого охлаждения дымовых газов не является целесообразным, так как при этом уменьшается температурный напор ΔТ и увеличивается металлоемкость.

Повышение температуры уходящих топочных газов может произойти в результате неправильного процесса эксплуатации и сжигания топлива: большой тяги (топливо догорает в кипятильном пучке); наличия неплотности в газовых перегородках (газы напрямую идут по газоходам котельного агрегата, не отдавая теплоты трубам – поверхностям нагрева), а также при большом гидравлическом сопротивлении внутри труб (за счет отложения накипи и шлама).

2. Химический недожог

q 3 = (Q 3 / Q р р) ⋅ 100, %.

Потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива определяются по результатам анализа летучих горючих веществ Н 2 , СО, СН 4 в уходящих дымовых топочных газах. Причины химической неполноты сгорания: плохое смесеобразование, недостаток воздуха, низкая температура в топке.

3. Механический недожог

q 4 = (Q 4 / Q р р) ⋅ 100, %.

Потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива характерны для твердого топлива и зависят от доли провала топлива через колосниковую решетку в систему шлакозолоудаления, уноса частичек несгоревшего топлива с дымовыми газами и шлаком, который может оплавить частицу твердого топлива и не дать ей полностью сгореть.

4. Потери теплоты от наружного охлаждения ограждающих конструкций

q 5 = (Q 5 / Q р р) ⋅ 100, %.

Возникают ввиду разности температуры наружной поверхности теплогенератора и окружающего наружного воздуха. Они зависят от качества изолирующих материалов, их толщины. Для поддержания q 5 в заданных пределах необходимо, чтобы температура наружной поверхности теплогенератора – его обмуровки не превышала 50 °С.

Потери теплоты q 5 уменьшаются по ходу движения топочных газов по газовому тракту, поэтому для теплогенератора введено понятие коэффициента сохранения теплоты

φ = 1 − 0,01q 5 .

5. Потери с физической теплотой шлака

q 6 = (Q 6 / Q р р) ⋅ 100, %.

Возникают за счет высокой температуры шлаков порядка 650 °С, и характерны только при сжигании твердого топлива.

Таблицы расчета тепловых потерь, коэффициента полезного действия брутто, натурального, расчетного и условного расхода топлива теплогенератора приведены в справочной литературе.

Лекция 4

Топочные и горелочные устройства

Топочные устройства

Топка – устройство, предназначенное для сжигания топлива с целью получения теплоты. Топка выполняет функцию горения и теплообменного аппарата – теплота одновременно передается от факела горения излучением и от продуктов сгорания конвекцией к экранным поверхностям, по которым циркулирует вода. Доля лучистого теплообмена в топке, где температура топочных газов порядка 1000 °С, больше чем конвективного, поэтому, чаще всего, поверхности нагрева в топке называют радиационными .

Для сжигания природного газа, мазута и пылевидного твердого топлива используются камерные топки, в конструкции которых можно выделить три основных элемента: топочную камеру, экранную поверхность, горелочное устройство.

1. Топочная камера или топочный объем – пространство, отделенное обмуровкой от окружающей среды.

Обмуровкой называют ограждения, отделяющие топочную камеру и газоходы теплогенератора от внешней среды. Обмуровку в котельном агрегате выполняют из красного или диатомового кирпича, огнеупорного материала или из металлических щитов с огнеупорами.

Внутренняя часть обмуровки топки – футеровка , со стороны топочных газов и шлаков, выполняется из огнеупорных материалов: шамотного кирпича, шамотобетона и других огнеупорных масс. Обмуровка и футеровка должны быть достаточно плотными, особо высокоогнеупорными, стойкими к химическому воздействию шлаков и иметь малый коэффициент теплопроводности.

Обмуровка может опираться непосредственно на фундамент, на металлические конструкции (каркас) или крепиться на трубах экранов топочной камеры и газоходов. Поэтому существуют три конструкции обмуровки: массивная – имеет свой фундамент; накаркасная (облегченная) – фундамента не имеет, крепится на металлический каркас; натрубная – крепится к экранным поверхностям.

Рис. 6.1. Фронтальный и боковой разрез водогрейного котла с топкой и обмуровкой из шамотного кирпича

Каркас служит для крепления и поддержания всех элементов котельного агрегата (барабанов, поверхностей нагрева, трубопроводов, обмуровки, лестниц и площадок) и представляет собой металлические конструкции обычно рамного типа, соединенные с помощью сварки или закрепленные болтами на фундаменте.

2. Экранная радиационная поверхность нагрева выполнена из стальных труб диаметром 51…76 мм, установленных с шагом 1,05…1,1. Экраны воспринимают теплоту за счет радиации и конвекции и передают ее воде или пароводяной смеси, циркулирующим по трубам. Экраны защищают обмуровку от мощных тепловых потоков.

В вертикально-водотрубных котлах (рис. 6.2а) поверхность нагрева состоит из развитого пучка кипятильных труб 2, ввальцованных в верхний 1 и нижний 3 барабаны, топочных экранов 6, питаемых водой из котельных барабанов через опускные трубы 7 и соединительные 4 из камер (коллекторов 5). Испарительные поверхности нагрева котельных агрегатов экранного типа (рис. 6.2б) состоят из барабана 1, системы экранных труб 6 с нижними 8 и 9 и верхними 5 экранными коллекторами, систем опускных 7 и соединительных 10 труб.

Рис. 6.2. Экранные поверхности нагрева котлов:

а – вертикально-водотрубных, б – экранного типа

1 и 3 – верхний и нижний барабаны, 2 и 7 – кипятильные и опускные трубы, 4 и 10 – соединительные трубы, 5, 8 и 9 – коллекторы, 6 – топочные экраны

3. Горелочные устройства устанавливаются на одной или двух противоположных (встречных) поверхностях нагрева, на поду, или в углах топки. На стенах топки котла устраивают амбразуру – отверстие в обмуровке, обмурованное огнеупорным материалом, куда устанавливают воздушный регистр и горелочное устройство.

При любом виде топлива (газообразное, жидкое или пылевидное) воздух в основном (кроме инжекционных горелок) нагнетается дутьевым вентилятором в топку через воздушные регистры или воздухонаправляющие аппараты, что обеспечивает интенсивное завихрение и выход (подачу) топливновоздушной смеси в наиболее узком сечении амбразуры топки со скоростью 25…30 м/с.

Воздухонаправляющее устройство представляет собой лопаточный завихритель осевого типа с подвижными, поворачивающимися вокруг своей оси лопатками. Возможна и установка неподвижных профильных лопаток под углом 45…50° к потоку воздуха. Завихрение потока воздуха интенсифицирует процессы смесеобразования и горения, но при этом увеличивается сопротивление по воздушному тракту. Направляющие аппараты удобны для автоматического регулирования производительности вентиляторов и дымососов.

Горелочные устройства

В зависимости от вида сжигаемого топлива различают множество конструкций горелочных устройств.

1. При сжигании твердого пылевидного топлива применяют горелки смешивающего типа. В амбразуре топочной камеры устанавливают улитку, в которой пылевоздушная смесь (пылевидное топливо с первичным воздухом) закручивается и по кольцевому каналу транспортируется к выходу горелки, откуда поступает в топку в виде закрученного короткого факела. Вторичный воздух, через другую аналогичную улитку, подается в топку со скоростью 18…30 м/с, в виде мощного закрученного потока, где интенсивно перемешивается с пылевоздушной смесью. Производительность горелок – 2…9 т/ч угольной пыли.

2. При сжигании мазута применяют форсунки и мазутные горелки: механические, ротационные и паровоздушные (паромеханические).

Механическая форсунка . Подогретый примерно до 100 °С мазут под давлением 2…4 МПа поступает в канал, перемещается в насадок (распыливающую головку), где установлен завихритель-распылитель.

Механические центробежные форсунки подразделяются на нерегулируемые и с регулируемым сливом. Следует отметить, что это деление весьма условное: можно изменять подачу у обеих форсунок. К нерегулируемым относят форсунки с малой глубиной регулирования и такие, у которых изменение подачи связано с их выключением, выемкой из топочного устройства и заменой распыливающего элемента.

Механические центробежные форсунки, различающиеся компоновкой распыливающих элементов, дополнительно иногда подразделяют на форсунки со сменными и постоянно работающими на всех режимах распылителями, что обусловлено в основном условиями эксплуатации котла.

Рис. 6.3. Механическая нерегулируемая центробежная форсунка

Механическая регулируемая центробежная форсунка отечественных вспомогательных котлов (рис. 6.3) состоит из корпуса 6 с ручкой 7, ствола 5, представляющего собой толстостенную трубу со штуцером на конце, стопорной втулки 4, распределителя (сопла) 3, распыливающей шайбы 2 и головки 1. Топливо от топливно-форсуночного насоса по отверстиям в корпусе и каналу ствола через сверления в стопорной втулке и распределителе поступает к распыливающей шайбе. Распыливающая шайба у данной конструкции имеет четыре канала 8, расположенных тангенциально к окружности вихревой камеры. По ним топливо устремляется к центру и в вихревую камеру 9, где интенсивно раскручивается. Из нее топливо входит в топку через центральное отверстие 10 в виде вращающегося конуса мелко распыленных частиц.

Поверхности соприкосновения распыливающей шайбы 2 и распределителя 3 тщательно обрабатывают, полируют и при сборке головки прижимают одну к другой стопорной втулкой 4.

Распыливающие шайбы изготавливают из высоколегированных хромоникелевых или хромовольфрамовых сталей. В зависимости от подачи форсунки число тангенциальных каналов может быть от двух до семи.

Форма факела форсунки зависит от отношения f k /f o , в котором f k -суммарная площадь всех тангенциальных каналов, f o - площадь сечения центрального отверстия. Чем меньше это отношение, тем угол конуса распыливания будет больше, а длина факела меньше.

Шайбы изготавливаются обычно под номерами. Каждый номер соответствует определенной подаче, которая указывается в технической документации. Иногда на шайбах указываются числа, соответствующие значениям диаметра центрального отверстия и отношения f k /f o , при этом иностранные фирмы наносят условные обозначения в виде индексов (рис. 6.4). Например: буква X обозначает, что передняя торцевая стенка шайбы изготовлена плоской, буква W - сферической формы; цифра слева - условный номер сверла для изготовления центрального отверстия, цифра справа - отношение f k /f o , увеличенное в 10 раз.

Рис. 6.4. Распыливающая шайба

Ротационная форсунка . Топливо подается через канал и сопло на вращающуюся чашу, дробится и сбрасывается в топочную камеру.

Рис. 6.5. Устройство ротационной газомазутной

горелки РГМГ-10 (-20, -30):

1 – газопровод; 2 – воздушный короб; 3 – кольцо рамы; 4 – газовая труба;

5 , 6 – труба установки запального защитного устройства (ЗЗУ) и фотодатчика; 7 – газовая камера; 8 – переднее кольцо воздухонаправляющего устройства; 9 – конический керамический туннель (амбразура); 10 – завихрители воздухонаправляющего устройства; 11 – ротационная форсунка;

12 – газовые выпускные отверстия; 13 – рамка для центровки завихрителя вторичного воздуха; 14 – опорная труба; 15 – подшипник направляющей рамы; 16 – направляющая рама; 17 – воздушный шибер; 18 – окно для подвода воздуха к завихрителю; 19 – крышка горелки

Давление топлива – мазута составляет 0,15…1 МПа, а чаша вращается со скоростью 1500…4500 об/мин. Воздух поступает вокруг чаши через конус, охватывает вращающийся поток капель и перемешивается с ним. Достоинства: не требуются мощные нефтенасосы и тонкая очистка мазута от примесей; широкий диапазон регулирования (15…100 %). Недостатки: сложная конструкция и повышенный уровень шума.

Паровоздушная или паромеханическая форсунка . Топливо подается в канал, по внешней поверхности которого поступает распыливающая среда – пар или сжатый воздух (давлением 0,5…2,5 МПа).

Пар выходит из канала со скоростью до 1000 м/с и распыливает топливо (мазут) на мельчайшие частички.

Воздух нагнетается вентилятором через амбразуру.

Рис. 6.6. Паромеханическая форсунка

Рис. 6.7. Распыливающая шайба паромеханической форсунки

В паромеханической (рис. 6.6), как и в механической форсунке топливо под давлением подводится в кольцевой канал 3, откуда через шесть тангенциальных каналов 9 распылителя 2 поступает в вихревую камеру 4, закручивается в ней и через центральное отверстие 5 в виде конусной пленки выходит в топку. В паровой части 1 распылителя имеется также кольцевая камера 6, куда по тангенциальным каналам 7 подается пар, закручивается в ней и по кольцевому зазору 8 выходит в топку у самого корня конусной пленки топлива, которая таким образом получает дополнительную энергию и распыляется на мелкие капли. Далее эти капли проходят вторичное дробление за счет сил сопротивления.

Любая мазутная форсунка должна иметь устройство для хорошего перемешивания топлива с воздухом, что достигается использованием разного вида завихряющих приспособлений – регистров. Комплект форсунки с регистром и другими вспомогательными приспособлениями называется мазутной горелкой .

3. Газовые горелки.

Рис. 6.8. Горелка газовая ГГ-1

(предназначены для сжигания природного газа в топках паровых и водогрейных котлов типов Е или КВ-ГМ):

1-воздушный короб; 2-газовый коллектор; 3- завихритель; 4- конфузор; 5-шибер; 6-сектор; 7-электромагнит; 8-регулировочный винт; 9-штуцер; 10-ниппель

Газогорелочные устройства (горелки) предназначены для подачи к месту горения (в топку) газовоздушной смеси или раздельно газа и воздуха, устойчивого сжигания и регулирования процесса горения. Основной характеристикой горелки является ее тепловая мощность, т.е. количество теплоты, выделяемое при полном сжигании газа, поданного через горелку, и определяется произведением расхода газа на его низшую теплоту сгорания.

Основные параметры горелок: номинальная тепловая мощность, номинальное давление газа (воздуха) перед горелкой, номинальная относительная длина факела, коэффициенты предельного и рабочего регулирования горелки по тепловой мощности, удельная металлоемкость, давление в камере сгорания, шумовая характеристика.

Существуют три основных метода сжигания газа:

1) Диффузионный – в топку газ и воздух в необходимых количествах подают раздельно, и смешение происходит в топке.

2) Смешанный – в горелку подают хорошо подготовленную смесь газа с воздухом, содержащую только часть (30…70 %) воздуха, необходимого для горения. Этот воздух называют первичным. Остальной (вторичный) воздух поступает к факелу (устью горелки) путем диффузии. К этой же группе относят горелки, у которых газовоздушная смесь содержит весь воздух, необходимый для горения, и смешение происходит и в горелке, и самом факеле.

3) Кинетический – в горелку подают полностью подготовленную газовоздушную смесь с избыточным количеством воздуха. Воздух смешивается с газом в смесителях, и смесь быстро сгорает в коротком слабосветящемся пламени при обязательном наличии стабилизатора горения.

Наличие устойчивого пламени является важнейшим условием надежной и безопасной работы агрегата. При неустойчивом горении пламя может проскочить внутрь горелки или оторваться от нее, что приведет к загазованности топки и газоходов и взрыву газовоздушной смеси при последующем повторном розжиге. Скорость распространения пламени для различных газов неодинакова: наибольшая 2,1 м/с

– для смеси водорода с воздухом, а наименьшая 0,37 м/с – смеси метана с воздухом. Если скорость газовоздушного потока окажется меньше скорости распространения пламени, происходит проскок пламени в горелке, а если больше – отрыв пламени.

По способу подачи воздуха для горения различают следующие конструкции горелок:

1. Горелки с поступлением воздуха к месту горения за счет разрежения в топке, создаваемого дымовой трубой или дымососом, или конвекции. Смешение газа с воздухом происходит не в горелке, а за ней, в амбразуре или топке, одновременно с процессом горения. Такие горелки называют диффузионными , они равномерно прогревают всю топку, имеют простую конструкцию, работают бесшумно, факел устойчив по отношению к отрыву, проскок пламени невозможен.

2. Горелки с инжекцией воздуха газом, или инжекционные . Струя газа, поступающего из газопровода под давлением, выбрасывается из одного или нескольких сопл с большой скоростью, в результате в инжекторе смесителя создается разрежение, а воздух подсасывается (инжектируется) в горелку и при движении вдоль смесителя смешивается с газом. Газовоздушная смесь проходит через горло смесителя (самая узкая часть), выравнивающее струю смеси, и поступает в его расширяющуюся часть – диффузор, где скорость смеси снижается, а давление возрастает. Далее газовоздушная смесь поступает или в конфузор (где скорость увеличивается до расчетной) и через устье – к месту горения, или в коллектор с огневыми отверстиями, где сгорает в виде маленьких голубовато-фиолетовых факелов.

3. Горелки с инжекцией газа воздухом. В них для подсоса газа используется энергия струй сжатого воздуха, создаваемого вентилятором, а давление газа перед горелкой поддерживается постоянным с помощью специального регулятора. Достоинства: подача газа в смеситель возможна со скоростью, близкой к скорости воздуха; возможность использования холодного или нагретого воздуха с переменным давлением. Недостаток: использование регуляторов.

4. Горелки с принудительной подачей воздуха без предварительной подготовки газовоздушной среды. Смешение газа с воздухом происходит в процессе горения (т.е. вне горелки), и длина факела определяет путь, на котором это смешение заканчивается. Для укорочения факела газ подают в виде струек, направленных под углом к потоку воздуха, осуществляют закручивание потока воздуха, увеличивают разницу в давлениях газа и воздуха и т.п. По методу подготовки смеси данные горелки являются диффузионными (проскок пламени невозможен), они применяются как резервные при переводе одного топлива на другое в котлах ДКВР, в виде подовых и вертикально-щелевых.

5. Горелки с принудительной подачей воздуха и предварительной подготовкой газовоздушной смеси, или газомазутные горелки . Они имеют наибольшее распространение и обеспечивают заранее заданное количество смеси до выхода в топку. Газ подается через ряд щелей или отверстий, оси которых направлены под углом к потоку воздуха. Для интенсификации процесса смесеобразования и горения топлива воздух к месту смешения с газом подают закрученным потоком, для чего используются: лопаточные аппараты с постоянным или регулируемым углом установки лопаток, улиточная форма корпуса горелки, тангенциальная подача или тангенциальные лопаточные закручиватели.